Проект дома «Отто» из клееного бруса под ключ

Фундамент
Тип фундамента	Железобетонные сваи	Железобетонные сваи	Железобетонные сваи
Конструктив
Обвязка	Брус 150х200	Брус 150х200	Брус 150х200
Лаги пола первого этажа	50х200 шаг 400	50х200 шаг 400	50х200 шаг 400
Периметр и несущие стены	Клееный брус 180х190	Клееный брус 180х190	Клееный брус 180х190
Лаги межэтажного перекрытия	50х200 шаг 400	50х200 шаг 400	50х200 шаг 400
Стропильная система	50х200	50х200	50х200
Обрешётка и контробрешётка	40х40/25х100 шаг 300-350	40х40/25х100 шаг 300-350	40х40/25х100 шаг 300-350
Внутренние перегородки	50х100	50х100	50х100
Огнебиозащита	Обвязка, лаги, черновой пол	Обвязка, лаги, черновой пол	Обвязка, лаги, черновой пол
Утепление
Пол первого этажа	300	300	300
Внутренние стены (шумоизоляция)	100	100	100
Межэтажные перекрытия	200	200	200
Кровля	200	200	200
Утеплитель	Rockwool-лайт баттс скандик	Rockwool-лайт баттс скандик	Rockwool-лайт баттс скандик
Пароизоляция	Изоспан	Изоспан	Изоспан
Кровля
Покрытие	Металлочерепица 0,5	Металлочерепица 0,5	Металлочерепица 0,5
Снегозадержатели	▬	Есть	Есть
Водосточная система	▬	Есть	Есть
Окна
Тип	Пластиковые	Пластиковые	Пластиковые
Профиль	70	70	70
Количество камер	2 (3 стекла)	2 (3 стекла)	2 (3 стекла)
Отлив	Есть	Есть	Есть
Подоконники	ПВХ	ПВХ	ПВХ
Отделка
Пол открытых площадей	Террасная доска ДПК	Террасная доска ДПК	Террасная доска ДПК
Внутренние стены первого этажа	Имитация бруса 20х180	Имитация бруса 20х180	Имитация бруса 20х180
Покрытие пола первого этажа	Quick Deck	Quick Deck	Quick Deck+Ламинат
Потолок первого этажа	Имитация бруса 16х140	Имитация бруса 16х140	Имитация бруса 16х140
Внутренние стены второго этажа	Имитация бруса 20х180	Имитация бруса 20х180	Имитация бруса 20х180
Покрытие пола второго этажа	Quick Deck	Quick Deck	Quick Deck+Ламинат
Потолок второго этажа	Имитация бруса 16х140	Имитация бруса 16х140	Имитация бруса 16х140
Плинтуса первого этажа	▬	▬	ПВХ
Плинтуса второго этажа	▬	▬	ПВХ
Межкомнатные двери	Филенчатые	Экошпон	Экошпон
Входная дверь	Металлическая утепленная с терморазрывом	Металлическая утепленная с терморазрывом	Металлическая утепленная с терморазрывом
Межэтажная лестница	Из клееной древесины	Из клееной древесины	Из клееной древесины
Наружная покраска	▬	Есть	Есть
Внутренняя покраска	▬	▬	Есть
Инженерия
Электроснабжение (розетки, выключатели, автоматика)	▬	50 точек (закрытого типа)	50 точек (закрытого типа)
Водоснабжение (разводка хл/гр воды, фильтр грубой очистки, нагреватель)	▬	Есть (закрытого типа)	Есть (закрытого типа)
Канализация	▬	Есть	Есть
Станция биологической очистки	▬	Ital Bio 7 (биосептик)	Ital Bio 7 (биосептик)
Отопление (разводка, радиаторы, насосы, котёл)	▬	Есть (закрытого типа)	Есть (закрытого типа)
Вентиляция	▬	Есть (две точки)	Есть (три точки)

Дома из клееного бруса строительство под ключ в Новокузнецке

Дома из клееного бруса строительство под ключ в Новокузнецке | Готовые проекты домов и цены

Экологически чистый брус без формальдегидов.
За счет клея нового поколения от Akzo Nobel

Предоставляется ипотека на строительство дома 7% от Сбербанка

Оставьте заявку на БЕСПЛАТНЫЙ расчет стоимости дома

Проекты и цены домов из клееного бруса

Наши архитекторы доработают любой проект под Вас или разработают новый. Звоните! +7 (995) 160-34-87

Цена Вседо 500 тыс. р.от 500 тыс. р. до 1 млн. р.от 1 млн. р.

Площадь Вседо 100 м2от 100 м2 до 150 м2от 150 м2 до 200 м2от 200 м2

Этажность ВсеОдноэтажныеДвухэтажные

Сортировать:по ценепо площади

«Проект КБ-1»

Площадь 76.2 м2

Размер 6х8

Этажей 2

Подробнее

«Проект КБ-2»

Площадь 84 м2

Размер 7х7

Этажей 2

Подробнее

«Проект КБ-5»

Площадь 91 м2

Размер 10х7

Этажей 2

Подробнее

«Проект КБ-6»

Площадь 97 м2

Размер 10х7

Этажей 2

Подробнее

Работаем в Новокузнецке, Прокопьевске,

Киселевске, Междуреченске и Мысках Вызвать специалиста на осмотр

Отзывы

от Олега

Каркасный дом из бруса в Новокузнецке

от Александра

Дом из профилированного бруса в Новокузнецке

от Романа

Дачный дом из профилированного бруса в Новокузнецке

Выполняем полный цикл работ под ключ

Строительство теплых и уютных домов – специализация нашей компании. Обладая большим опытом, мы подарили собственное долговечное жилье множеству наших клиентов. В каталоге представлены все виды работ, которые мы выполняем.

У нас можно заказать проект любого уровня сложности и планировки с полной комплектацией, круглогодично

Услуга строительства домов является специализацией нашей компании.

Бригады выполняют все требуемые этапы:

• Подбор и подготовка архитектурного дизайн проекта
• Возведение фундамента
• Сборка стен и перекрытий
• Установка окон и дверей
• Проведение систем отопления
• Обустройство санузла и котельной
• Обустройство скважин и колодцев
• Внешняя и дополнительная внутренняя отделка

Действует гарантия.

Ипотека и кредит

В нашей компании вы можете оформить кредит на строительство дома под ключ на выгодных условиях. В банк ехать не нужно.
Принимаем материнский капитал.

Рассчитать кредит

Часто задаваемые вопросы

Особенности дома из клееного бруса – максимальный комфорт для проживания

Проекты домов из клееного бруса – современное решение. Деревянные дома предназначены для постоянного проживания. Мы предлагаем классические проекты домов под разный бюджет. Вы подберете вариант с панорамными окнами, балконом, жилой дом с 3 и более спален. Результат любого типа будет подготовлен в короткое время. Оказываются дополнительные услуги.

Загородные дома по типовым проектам

При строительстве комбинированных деревянных  домов мы на частных участках  за городом используем только проверенные решения, качественный строительный материал – камень, газобетон, кирпич, пеноблок.

Готовые дома и бани отлично служат. Их преимущество – более высокая скорость. Фото домов и бань, доступных к заказу, представлены в галерее на нашем сайте. Добавляйте понравившиеся варианты в избранное. Доступен поиск по фильтрам. Также мы строим комбинированные гостевые дома. Вы гарантированно получаете результат высокого качества.

Представлена возможность заказать бани из клееного бруса.

Индивидуальное проектирование – дома и бани из бревна на ваш вкус

Выбрав индивидуальный проект вашего будущего жилья, вы получите коттедж с учетом своих пожеланий.

При заказе будущего дома, вы можете выбрать множество параметров:

• Количество спален и других комнат;
• Общая площадь м2;
• Наличие балкона, эркера, гаража.
• Модели с многоскатной, двускатной крышей и плоской крышей;

Вы также можете выбирать материал.

Дома двухэтажные из бревна с мансардой наиболее популярны. Мы построим для вас деревянные двухэтажный дом площадью 200 кв.м и более с большими окнами в стиле шале, лофт, минимализм, хай-тек, прованс, коттедж из дерева,в котором помимо нескольких спален есть балкон, гараж из кирпича, подготавливаем элитные недорогие проекты малых летних домиков, дома-бани, беседки по выгодным ценам. Предварительно мы подготавливаем подробную смету стоимости.

Баня из бруса также может быть изготовлена по индивидуальному проекту. Баня из оцилиндрованного бруса отличается способностью создания особенной атмосферы.

Как мы строим

Мы строим бани, беседки, дачные коттеджи из натуральной древесины с верандой и бассейном без задержек. Минимальная усадка фундамента также сокращает сроки. Использование бруса камерной сушки способствует получению легких и прочных построек Метод камерной сушки в отличие от естественной позволяет исключить бракованный материал с трещинами, является неотъемлемым элементом финской и канадской технологий строительства, не приемлющих влажности древесины. Брус 200 — «200 это размер клееного бруса, толщина 200мм» – широко востребованы в строительстве.

После утверждения проекта дома из рубленного бревна с остеклением мы возводим комбинированные дома с гаражом в несколько этажей, бани из клееного бруса, беседки, самые разные сооружения, строго выполняя все необходимые этапы:

• Обустройство фундаментов. Некоторые конструкции мы устанавливаем на металлические сваи;
• Возведение срубов домов из бревна;
• Утепление стен;
• Укладка кровли;
• Прокладка инженерных коммуникаций;
• Отделка фасада.

Как построить жилой дом из клееного бруса

Деревянные одноэтажный дом и просторный многоэтажный дом площадью 300 кв.м, коттедж, баню, сауну, мансарду, террасу, гараж, беседку, каменные постройки мы возводим на профессиональном уровне. Многие клиенты начинают сотрудничество с нами с выездной консультации. Наши специалисты учитывают все важные моменты предстоящего заказа – измерение уклона, определение расположения дома, дают все необходимые рекомендации.

Заполните форму заявки для начала работ. Мы свяжемся с вами в течение нескольких минут. Менеджер перезвонит для согласования деталей и подготовки сметы.

Почему мы лучшие

Проектированием домов из клееного бруса и коттеджей оцилиндрованного бревна, беседок в Новокузнецке занимаются наши лучшие специалисты. Мы используем лучшие технологии строительства. Зимние деревянные каркасные дома нашего производства – оптимальное решение для постоянного проживания, прослужат много лет.

Мы работаем с материалами исключительно высокого качества. Используем клееный брус от надежных партнеров. Наши партнеры гарантируют высокое качество. Можем построить коттедж из блоков с террасой, беседку в любом стиле, в несколько этажей, с определенным количеством спален.

Предусмотрены акции и скидки для заказчиков. Все новости и полезные рекомендации и эксклюзивные предложения у нас на странице. Если не нашли подходящее, позвоните, мы поможем подобрать подходящий вариант каждому.

Количество выполненных объектов по скандинавской технологии Вы можете посмотреть на сайте онлайн. Мы производим большие домокомплекты, небольшие, маленькие кирпичные, панельные, строения длительного срока эксплуатации, практически не имеющие недостатков. Площадь сооружений может быть разной – 7х9, 12х12, 6х6, 6х9, 9х1. Соблюдение правил в нашей работе обязательно. Специалисты подготавливают всю необходимую проектную документацию. Мы работаем не только в Новокузнецке, но и по всей России.

Контактная информация

Для посещения офиса и производства необходима предварительная запись +7 (995) 160-34-87

Glued Wood Stok Fotoğraf, Resimler ve Görseller

Görsel

• Görsel
• Fotoğraf
• İllüstrasyon
• Vektörler
• Video

1.483

glued wood stok fotoğraf ve görselini inceleyin veya daha fazla stok fotoğraf ve görsel keşfetmek için йени бир арама başlatın.

Товар:

En popüler

деревянная столешница с естественным освещением — клееная древесина stok fotoğraflar ve resimler

Деревянная столешница с естественным освещением

ahşap çatı yapısı. yapışmış lamine ahsap çatı. — клееная древесина stok fotograflar ve resimler

Ahşap çatı yapısı. Yapışmış ламин ahşap çatı.

дограм. ахшап кенар япыштырылмыш эксперт. ahşap mobilya uretim süreci. мобиля ималаты. закрыть — клееная древесина сток фото и resimler

Doğrama. Ахшап Кенар Япыштырылмыш специалист по панели. Ahşap mobilya üretim

клееный брус (lvl) балка перекрытия дома с фермами — клееная древесина stok fotoğraflar ve resimler

Laminated Veneer Lumber (LVL) House Floor Beam with Trusses

ahşap mimarisi — glulam — yapıştırılmış lamine ahşap — glued wood stok fotoğraflar ve resimler

Ahşap mimarisi — Glulam — yapıştırılmış lamine ahşap

yapıştırılmış lamine ahşap modern ahşap mimari detay — glued wood stok fotoğraflar ve resimler

Yapıştırılmış lamine ahşap modern ahşap mimari detay

Деталь соединения ножек деревянного стула — клееная древесина stok fotoğraflar ve resimler

Деталь соединения ножек деревянного стула

ahşap çam pencerelerin dikdörtgen ve kemerli yapıştırılmış kısımları — glued wood stok fotoğraflar ve resimler

Ahşap çam pencerelerin dikdörtgen ve kemerli yapıştırılmış kısımla

makro raw düz osb kurulu — görünür keskin düzleştirilmiş ahşap bileşenleri ile vektör ahşap dokulu tahta — güzel doğal çok katmanlı dağınık arka plan — иллюстрации из клееного дерева

Makro raw düz OSB kurulu — görünür keskin düzleştirilmiş ahşap. ..

баннеры и ленты из мультяшного дерева — иллюстрации из клееного дерева

Cartoon Wood Banners And Ribbons

bambu cutting board — glued wood stok fotoğraflar ve resimler

Bambu Cutting Board

yapılmış bir bina inşaatı yapıştırılmış kirişler — glued wood stok fotoğraflar ve resimler

Yapılmış bir bina inşaatı yapıştırılmış kirişler

close view of a large wood glued столешница из клееного дерева stok fotoğraflar ve resimler

Крупный план столешницы из клееного дерева

приклеенный деревянный пол: разбавленный раствор и шпатель — клееное дерево stok fotograflar ve resimler

Glued down hardwood floor: Thinset mortar and trowel

yapıştırılmış lamine ahşap üretimi için fabrika — glued wood stok fotoğraflar ve resimler

Yapıştırılmış lamine ahşap üretimi için fabrika

yapıştırılmış lamine ahşap modern ahşap mimari detay — glued wood stok fotoğraflar ve resimler

Yapıştırılmış lamine ahşap современный ahşap mimari detay

kahverengi yıllık halka ahşap desen, dekoratif iç için malzeme — клееная древесина stok fotograflar ve resimler

kahverengi yıllık halka ahşap desen, dekoratif iç için malzeme

. ламинат dokular, kesme tahtaları, kumaşlar. план ахшап доку арка. endüstriyel kereste, yapıştırılmış kirişler — клееная древесина stok fotograflar ve resimler

Yapıştırılmış kiriş ahsap doku. Laminat dokular, kesme tahtaları,

osb pannel dokusu. Пресленмиш ахшап панель. — иллюстрации из клееного дерева

Панель OSB dokusu. Пресленмиш ахшап панель.

dekorasyon için kullanılan lazer kesim ahşaptan yapılmış küçük ev — клееная древесина stok fotograflar ve resimler

dekorasyon için kullanılan lazer kesim ahsaptan yapılmış küçük ev

ahşyçaps yapışmış lamine ahsap çatı. — клееная древесина stok fotograflar ve resimler

Ahşap çatı yapısı. Yapışmış ламин ahşap çatı.

mobilya dekor ve onarım için plastik ön yapıştırılmış kenar bantlama bandı. nesne bir atölyede bir duvara asılı — клееная древесина stok fotoğraflar ve resimler

Mobilya dekor ve onarım için plastik ön yapıştırılmış kenar…

Сравнение несущих свойств клееного бруса с различной ориентацией с использованием цифровой корреляции изображений | Journal of Wood Science

• Исходная статья
• Опубликовано: 29 января 2018 г.

• Ги Ён Чжон ¹ ,
• Джин Хёк Конг ¹ ,
• Сан Джун Ли ² и
• …
• Сунг-Джун Панг ¹  

Журнал науки о древесине том 64 , страницы 237–245 (2018)Цитировать эту статью

• 814 доступов

• 3 Цитаты

• Сведения о показателях

Abstract

Целью данного исследования был анализ несущих свойств клееного бруса с разной ориентацией с использованием цифровой корреляции изображений (DIC). Шесть разноориентированных образцов, связанных с тремя анатомическими направлениями, включая продольное (L), радиальное (R) и тангенциальное (T), и 12-мм пробойники использовались для анализа свойств подшипника, включая предел текучести и предел прочности. Была обнаружена самая высокая несущая способность 22,57 МПа от RL, тогда как самая низкая несущая способность 6,47 МПа была обнаружена от LR. Различное распределение деформации наблюдалось от по-разному ориентированных образцов подшипников с использованием DIC. Различные коэффициенты отказов по-разному ориентированных образцов были тесно связаны с распределением деформации. Хотя было обнаружено, что несущие свойства образцов с разной ориентацией различаются, с точки зрения конструкции соединения несущие свойства клееного бруса можно разделить на образцы RL и TL, образцы RT и TR, а также образцы LR и LT.

Введение

Штифтовое соединение является одним из основных соединителей, используемых для сборки колонн и балок. Зона соединения является конструктивно критическим моментом в конструкции деревянного каркасного дома. Проектная ценность зоны соединения может помочь архитекторам и подрядчикам выбрать правильные соединения.

Конструкция соединения изначально взята из теории Йохансена [1]. Позже Ларсен [2] опубликовал более полное описание моделей отказов. Эти модели, называемые европейской моделью текучести (EYM), основаны на сопротивлении крепежа изгибу, прочности на раздавливание древесины или материала элемента, геометрии соединения и предполагаемых механических взаимосвязях. EYM описывает набор возможных режимов текучести для одного крепежа под нагрузкой. Несущая способность крепежного элемента может быть рассчитана с помощью EYM, если известны прочность крепежного элемента, несущая способность основного и лонжерона, толщина основного и лонжерона, диаметр крепежного элемента [3].

Для соединений с несколькими креплениями было проведено множество исследований для оценки сопротивления соединения [4,5,6,7]. Зан [5] упростил уравнение для фактора группового действия ( C _g ), предложенное Лантосом [4]. Табличные значения для C _g , указанные в Национальной спецификации проекта (NDS), связаны с диаметром дюбельного крепежа, модулями упругости основных и боковых элементов, модулем нагрузки-скольжения для соединения, расстоянием между крепежными элементами. в ряду и количество креплений в ряду. Джориссен [7] предложил уравнение для эффективного количества крепежных изделий, адаптированное в Еврокоде № 5 [8], которое является функцией количества болтов в ряду в направлении волокон, межосевого расстояния и диаметра крепежного элемента. Смит [9] предложил уравнение, адаптированное Канадской ассоциацией стандартов (CSA) [10] для оценки сопротивления соединений с несколькими крепежными элементами, функции количества болтов в направлении нагрузки, расстояния между крепежными элементами и соотношения между деревянными элементами толщина и диаметр болта.

Важно отметить, что допущение использовалось для расчета соединения из различных строительных норм. Несущая способность дюбеля для EYM в NDS рассчитывается с использованием удельного веса и диаметра дюбеля для несущей способности параллельно волокнам и несущей способности перпендикулярно волокнам. Эффективное количество креплений, предписанное Американским советом по дереву (AWC) [3], Еврокодом [8] и CSA [10], не учитывало ортотропные свойства древесных материалов.

Древесина как ортотропный материал обладает тремя характерными свойствами в продольном (L), радиальном (R) и тангенциальном (T) направлениях. Благодаря тому, что древесина зависит от направления, то, как штифт выравнивается с клееным брусом, создает шесть различных комбинаций вариантов нагрузки. Таким образом, расчетные значения для штифтового соединения клееного бруса должны учитывать напряжение смятия от шести образцов, ориентированных по-разному.

Савата и Ясумура [11] исследовали несущую способность древесины параллельно и перпендикулярно волокнам, поскольку база данных требовалась для надежного проектирования дюбельных крепежных изделий. Хванг и Комацу [12] исследовали несущие свойства конструкционных композитных пиломатериалов при различных направлениях нагрузки. Авалудин и др. [13] провели испытание на подшипник для тропических лиственных пород. В предыдущих исследованиях отклонение подшипника измерялось с помощью линейных дифференциальных преобразователей (LVDT). Таким образом, существовало ограничение, согласно которому анализ распределения напряжений допускался только в направлении измерения.

Целью данного исследования было оценить несущие свойства клееного бруса с разной ориентацией с использованием цифровой корреляции изображений (DIC). Шесть разноориентированных образцов были подготовлены для анализа несущих свойств при возможных условиях нагрузки, связанных с ортотропными свойствами древесных материалов и направлением нагрузки, прикладываемой положением штифта и опорной поверхностью. Были рассчитаны предел текучести и прочность на смятие образцов, ориентированных по-разному. Были проанализированы распределения деформации вдоль кончика опорной площадки. Было исследовано поведение при отказе по-разному ориентированных образцов.

Материалы и методы

В данном исследовании использовались клееные материалы из японского кедра ( Cryptomeria japonica , плотность после сушки в печи 340 кг/м ³ , содержание влаги 9,8%) от KyungMin Co. , Ltd. Размер клееного бруса составлял 120 мм на 120 мм на 3600 мм. Для измерения несущих свойств клееного бруса было просверлено и разрезано пополам отверстие диаметром 12 мм. Чтобы свести к минимуму влияние фактора геометрии, расстояния от концов и кромок до центров отверстий превышали семь диаметров штифта (7 d ) и четырехкратному диаметру штифта (4 d ) соответственно для образцов [14].

На рисунке 1 показаны шесть образцов с разной ориентацией (RL, TL, LR, TR, LT и RT), связанных с тремя анатомическими направлениями, включая L, R и T, подготовленных для измерения несущей способности и распределения деформации штифтового соединения. Первая буква указывает направление длины штифта, совпадающее с направлением волокна клееного бруса. Вторая буква указывает направление приложения нагрузки, связанное с направлением волокна клееного бруса. Для измерения несущих свойств образцов с разной ориентацией было испытано не менее 15 образцов.

Рис. 1

Шесть по-разному ориентированных образцов клееного бруса, соответствующих положениям штифтов (номенклатура образцов: первая буква указывает направление длины штифта, а вторая буква указывает направление приложенной нагрузки; L продольное направление, R радиальное направление, T тангенциальное направление)

Изображение полного размера

На рис. 2 показана трехмерная установка ДИК с двумя камерами и универсальной испытательной машиной (UTM, модель SFM-20, США). В этом тесте использовались две камеры типа Camlink (модель VC-200) от Vison ST Co. и 12-мм объективы (ml-m1214mp) от Computa Co. Разрешение каждой камеры составляло 640 на 480 пикселей, а число апертур объективов — 1,4. Электронная плата от Vison St Co. использовалась для синхронизации двух камер. Камера с зарядовой связью (ПЗС) устанавливалась на штатив с макрорегулируемым держателем. Расстояние между линзами и объектом регулировалось для получения четкого изображения. Поле зрения составляло 180 ×130 мм, а размер пикселя был рассчитан как 0,281 мм/пиксель на 0,270 мм/пиксель.

Рис. 2

Установка корреляции цифровых изображений для испытаний на сжатие

Изображение в полный размер

Перед приложением нагрузки были измерены размеры всех образцов, и на поверхность лицевой стороны образца был нанесен спекл-рисунок. [15]. Скорость нагружения составляла 1 мм/мин в соответствии с ASTM D5764 [16]. Во время приложения нагрузки была сделана серия изображений с десятью частотами кадров для расчета распределения деформации. Фасетка создавалась на цифровом изображении разноориентированных образцов. Для анализа смещения образца использовали размер фасетки 13 × 13 и шаг фасетки 7 × 7. Положение грани было записано как x и y координаты положения пикселя на изображении. Распределение деформаций разноориентированных образцов подшипников анализировали с помощью программы Aramis (версия 6.3.0, GOM mbh, Германия).

Для анализа значения деформации y направление нагрузки, вдоль вершины опорной площадки до конца основного элемента, была определена траектория от разноориентированных образцов подшипников (рис.  3). Для анализа распределения деформации вблизи опорной области образцов был определен виртуальный путь от вершины опорной области до конца образца. Чтобы сравнить распределения деформации при одинаковой нагрузке в диапазоне упругости, для образцов с разной ориентацией была выбрана приложенная нагрузка 3 кН.

Рис. 3

Путь вдоль края опорной поверхности до конца образца для деформации y

Изображение в полный размер . Были измерены несущие свойства, включая пропорциональную предельную нагрузку, предел текучести и прочность на смятие. Несущая способность образцов, ориентированных по-разному, рассчитывалась по следующей формуле:

$$\sigma_{\text{b}} = \frac{{P_{y}}}{t \times d}$$

(1)

где, P _y — предел текучести, t — длина штифта, d — диаметр штифта.

После испытания подшипников было исследовано поведение образцов при отказе. На рис. 4 показаны типичные характеристики разрушения, включая сдвиг спереди, трещину вверху, трещину спереди, раскол спереди и разрушение образцов подшипников, ориентированных по-разному.

Рис. 4

Разрушение образцов подшипников с различной ориентацией

Изображение в натуральную величину

Односторонний дисперсионный анализ был проведен для анализа различий в свойствах подшипников с использованием многодиапазонного критерия Дункана ( p  = 0,05). Сравнивали предельную пропорциональную нагрузку ( P _L ), предел текучести ( P _y ) и прочность на смятие ( σ _b ) для различных ориентированных образцов подшипников.

Результаты и обсуждение

Несущая способность клееного бруса различной ориентации

В таблице 1 представлены несущие свойства образцов различной ориентации. The highest P _L of 20.95 kN and P _y of 31.22 kN were observed from TL, whereas the lowest P _L of 6.74 kN and P _y of 8,86 кН наблюдались из LR. Образцы P _и показали сходные тенденции с P _L для образцов подшипников с разной ориентацией. Наибольшая разница между P _Y и P _L составлял 10,27 кН в ориентации TL, а самая низкая разница между P _Y и P _Y и P _Y и P _Y и P _y и 333333. Lister y и 3.

Таблица 1 Несущие свойства образцов подшипников с разной ориентацией

Полноразмерная таблица

На рисунке 5 показаны кривые нагрузка-перемещение для образцов подшипников с разной ориентацией. Нагрузка и смещение тензодатчика измерялись с помощью UTM. В одну группу можно отнести кривые от RL и TL, от RT и TR, от LT и LR. Разница P _L между RL и TL составляла 1,6%. Разница P _L между RT и TR составила 9,8%. Разница P _L между LR и LT составила 20,1%.

Рис. 5

Средние кривые нагрузки-перемещения для образцов подшипников с разной ориентацией

Изображение в полный размер

Измерения прочности на смятие для образцов с разной ориентацией показали, что образец RL имел самую высокую прочность на смятие 22,57 МПа с коэффициентом отклонение (cov) составило 10 %, тогда как образец LR показал самую низкую прочность на смятие 6,47 МПа при cov 32 %. Средняя несущая способность 21,90, 13,53, 12,41 и 7,31 МПа наблюдались для образцов TL, RT, TR и LT соответственно.

В таблице 2 показаны результаты многодиапазонного теста Дункана на несущие свойства образцов, ориентированных по-разному. При сравнении каждого P _L , P _y и σ _b из RL, TL, RT, TR, LR и LT несущие свойства были взяты из RL. существенно не отличались, свойства подшипника от RT и TR существенно не отличались, и свойства подшипника от LR и LT существенно не отличались.

Таблица 2 Статистический анализ свойств подшипников для образцов подшипников с разной ориентацией

Полноразмерная таблица

Взаимосвязь между распределением деформации и поведением при разрушении

На рис. 6 показано распределение деформации от DIC и поведение клееного бруса при разрушении. Различные распределения деформации произошли в по-разному ориентированных образцов подшипника. Деформация x — это деформация, перпендикулярная направлению нагрузки. Деформация y параллельна направлению нагрузки. На рисунке 6а показан штамм 9.Распределение 0133 x от DIC и поведение трещины на фронте разрушения из экспериментального теста. Максимальная деформация растяжения x произошла под штифтом. При угле примерно 45° под штифтом возникла максимальная деформация сжатия x . Эти различные деформации в области x под штифтом создавали сдвиг, перпендикулярный направлению нагрузки вокруг опорной поверхности. Характер разрушения показывает, что трещины распространяются в направлении x , перпендикулярном отверстию. На рисунке 6b показан штамм 9.0133 y распределение от DIC и поведение при отказе, включающее расщепление на фронте, которые были получены в ходе экспериментального испытания. Максимальное значение деформации y наблюдалось в области вблизи штифта. По мере удаления от штифта величина деформации y усреднялась. Трещина началась с кончика штифта и распространилась по направлению y . На рисунке 6c показано распределение деформации сдвига по данным DIC и сдвиг при лобовом разрушении по результатам экспериментальных испытаний. Максимальная деформация сдвига произошла примерно при 45° нагрузки штифта. В этом направлении произошло разрушение при сдвиге образца TR.

Рис. 6

Различное распределение деформации из DIC и поведение при разрушении

Изображение полного размера

Несущая способность образцов подшипников, ориентированных по-разному, была сильно связана с распределением деформации. Поведение при разрушении образцов RL, TL, LT и LR в основном определялось распределением деформации y , тогда как поведение при разрушении образцов RT и TR в основном определялось распределением деформации сдвига.

На рис. 7 показано распределение деформации по пути при нагрузке 3 кН. Значения деформации от по-разному ориентированных образцов подшипников не стремились к нулю, когда расстояние от кончика штифта достигало 7 д . Можно предположить, что если в деревянное соединение с 7 d вставлено несколько штифтов, напряжение от одного штифта может мешать деформации от других штифтов. В целом, несущая способность одного штифта должна уменьшаться из-за натяга.

Рис. 7

Распределение деформации от разноориентированных образцов подшипников вдоль траектории при приложенной нагрузке 3 кН

Изображение полного размера

Сравнение несущих свойств для разноориентированного клееного бруса

Меньшие значения деформации наблюдались у образцов RL, RT и TL, тогда как более высокие значения деформации наблюдались у образцов LR, TR и LT (рис.  7). Максимальная деформация -2,15 наблюдалась для образца LT, тогда как минимальная деформация -1,16 наблюдалась для образца RL. Различное распределение деформации от по-разному ориентированных образцов было тесно связано с анатомической структурой образцов (рис. 8). Меньшие значения деформации для RL и TL можно объяснить силой, приложенной к продольному направлению, которая создавала сжатие, параллельное напряжению зерна. Продольный модуль упругости значительно выше по сравнению с радиальным и тангенциальным модулями упругости. Высокая жесткость волокон в продольном направлении противостоит деформации с учетом приложенной силы.

Рис. 8

Анатомические структуры образцов подшипников с разной ориентацией, показывающих вертикальную ось для направления нагрузки и горизонтальную ось для направления штифта, выровненную по отверстию образцов

Изображение в полный размер

Образец TR подвергался сила, приложенная к сжатию перпендикулярно зерну. Причина высокой деформации образца TR заключается в том, что сила создавала изонапряженное поведение и в основном сжимала клетки ранней древесины. Несмотря на то, что образец RT подвергался воздействию силы, приложенной к сжатию перпендикулярно волокнам, штифт сжимал клетки ранней и поздней древесины, демонстрируя поведение изо-деформации, которое создавало меньшую деформацию по сравнению с TR.

Высокие значения деформации для образцов LR и LT можно объяснить силой, приложенной к поперечному направлению волокон. Сила сжимала и изгибала пучки волокон. Эта сила была намного ниже, чем при сжатии параллельно зерну образцов RL и TL. По сравнению со значением деформации из LT значение деформации из LR было намного ниже. Анатомическая структура образца LR имеет армирующую структуру с лучевым расположением ячеек в радиальном направлении [17]. В NDS коэффициент конечного зерна ( C _{например,} ) 0,67 умножается на несущую способность дюбельных крепежных деталей, вставленных в торцевые волокна основного элемента. Однако результаты текущего исследования показали, что несущая способность образцов LR и LT была намного ниже скорректированного расчетного значения для соединения.

В таблице 3 приведены коэффициенты поведения при отказе для образцов подшипников с разной ориентацией. Отказ поведения образцов подшипников были тесно связаны с ориентацией образцов. Образцы RL и TL продемонстрировали разрушение, включающее раздавливание и расщепление спереди (рис. 4). Образцы LR и LT в основном показали разрушение при раздавливании. Образец TR показал 12,5% сдвига в передней части. Разрушение образца RT включало 100% сдвига на фронте и 50% разрушения при раздавливании.

Таблица 3 Показатели отказоустойчивости образцов подшипников с разной ориентацией (%)

Полноразмерная таблица

Для образцов RL и TL осевая нагрузка в продольном направлении создала трещину между волокнами. Для образцов LR и LT разрушение клеток вызвало пластическую деформацию в макромасштабе. Образец TR показал изострессовое поведение для клеток ранней и поздней древесины. Деформация образца TR происходила в основном в слоях ранней древесины, сопровождаясь небольшой деформацией, вызванной изгибом волокон поздней древесины. Из-за деформации зоны ранней древесины в образце TR его коэффициент разрушения при сдвиге был ниже, чем у RT. Образец RT также продемонстрировал изодеформационное поведение для клеток ранней и поздней древесины. Однако деформационная способность поздней древесины значительно ниже, чем у ранней древесины, что приводит к сдвигу между волокнами.

Хотя образцы подшипников с разной ориентацией показали разные несущие свойства, характеристики нагрузки-перемещения, статистические результаты и поведение при разрушении показали, что по расчетным значениям соединения образцы можно разделить на три разные группы: образцы RL и TL, RT и образцы TR, образцы LR и LT.

Выводы

С помощью DIC наблюдались различные распределения деформации подшипника и поведение при разрушении образцов подшипников, расположенных по-разному. Было обнаружено, что образец RL с пробойником диаметром 12 мм имеет наивысшую прочность на смятие 22,57 МПа, тогда как образец LR имеет наименьшую прочность на смятие 6,47 МПа. Несмотря на то, что были обнаружены разная прочность на смятие и смешанное поведение при разрушении образцов подшипников, ориентированных по-разному, на основании результатов кривых нагрузка-перемещение, статистического анализа и характеристик разрушения расчетные значения прочности на смятие и поведение при разрушении можно в основном разделить на три группы: RL и TL, RT и TR, а также LT и LR. Распределение деформации в опорной зоне от DIC показало, что были обнаружены более низкие значения деформации от RL и TL по сравнению с LR и LT. Можно предположить, что различный модуль нагрузки-скольжения был связан с ориентацией образцов. Результаты показали, что прочность на смятие из трех групп должна быть установлена ​​для надежной конструкции соединения пробойника с использованием клееного бруса с пробойниками.

Ссылки

1. «>

   Йохансен К.В. (1949) Теория соединений деревянных конструкций. IABS 9:249–262

   Google Scholar

2. Larsen HJ (1973) Предел текучести болтовых и гвоздевых соединений. В: Конференция IUFRO Division V, стр. 645–654

3. AWC (2015) Национальная спецификация проектирования для деревянного строительства. Американская лесная и бумажная ассоциация, Вашингтон, округ Колумбия

   Google Scholar

4. Lantos G (1969) Распределение нагрузки в ряду креплений, подверженных боковой нагрузке. Wood Sci 1:129–136

   Google Scholar

5. Зан Дж. Дж. (1991) Уравнение расчета для соединений с несколькими крепежными элементами. J Struct Eng ASCE 117:3477–3486

   Статья Google Scholar

6. «>

   Cramer CO (1968) Распределение нагрузки в многоболтовых растяжимых соединениях. J Struct Div ASCE 94:1101–1117

   Google Scholar

7. Jorissen A (1998) Деревянные соединения с двойным срезом и дюбелями. Кандидат наук. диссертация, Технический университет Делфта, Нидерланды

8. ENV 1995-1-2:2000 Еврокод 5 (2000) Проектирование деревянных конструкций, Часть 1. Европейский комитет по нормализации, Брюссель

9. Смит I (1994) Канадский подход к проектированию болтовых соединений деревянных конструкций. Вуд Де Фокус 5: 5–8

   Google Scholar

10. CSA (2001) Канадская ассоциация стандартов. Инженерный дизайн в дереве. Стандарт CSA 086-01, Торонто

    Google Scholar

11. Савата К., Ясумура М. (2002 г. ) Определение прочности заделки древесины для дюбельного крепежа. J Wood Sci 48:138–146

    Статья Google Scholar

12. Хванг К., Комацу К. (2002) Несущие свойства изделий из инженерной древесины I: влияние диаметра дюбеля и направления нагрузки. J Wood Sci 48:295–301

    Статья КАС Google Scholar

13. Авалудин А., Смиттакорн В., Хираи Т., Хаяшикава Т. (2007) Несущие свойства Shorea obtusa под болтом с поперечной нагрузкой. J Wood Sci 53:204–210

    Статья Google Scholar

14. Бернет Д.Т., Клустон П., Дамери Д.Т., Физетте П. (2003) Структурные свойства деревянных соединений с колышками в зависимости от торцевого расстояния. Для продукта J 53:50–57

    Google Scholar

15. «>

    Чон Г.Ю., Зинк-Шарп А., Хиндман Д.П. (2010) Применение корреляции цифрового изображения к древесным прядям: влияние скорости нагружения и толщины образца. Holzforschung 64:729–734

    Статья КАС Google Scholar

16. ASTM D 5764-97a (2013) Стандартный метод испытаний для оценки несущей способности древесины и изделий из древесины на дюбелях. Американское общество испытаний и материалов, West Conshohocken

    Google Scholar

17. Чон Г.Ю., Хиндман Д.П. (2010) Моделирование разноориентированных прядей сосны лоблолли с учетом изменения свойств внутри кольца с использованием стохастического метода конечных элементов. Wood Fiber Sci 42:51–61

    CAS Google Scholar

Ссылки на скачивание

Благодарности

Это исследование выполнено при финансовой поддержке Чоннамского национального университета (номер гранта: 2016-2641).

No related posts.